天津滨海新区海水淡化成功实现相关产业链全循环

滨海新区海水淡化产业又添一“力作”。日前，由国家海洋局天津海水淡化与综合利用研究所负责整体实施的国家海洋局天津临港海水淡化与综合利用示范基地（以下简称“基地”）项目，计划于今年6月底开工建设，2017年底主体竣工。该基地将成为国内海水利用领域最权威的智库和信息发布者，其中，在水质方面的检测能力将与国际接轨。据悉，目前，天津市几乎整个海水淡化产业都在滨海新区。新区每天生产淡化水的能力已位居全国第一，污水零排放，实现了产业链的全循环，把原材料“吃干榨净&rdq

DATE： 2016 05月13日

火电机组四大管道国产化之路任重道远

火电机组四大管道是指连接锅炉与汽轮机之间的主蒸汽管道、再热蒸汽热段、再热蒸汽冷段、主给水管道以及相应旁路管道，主要材料为大口径厚壁无缝钢管。   《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014~2020年）》中提到：要以高温材料为重点，全面掌握拥有自主知识产权的600摄氏度超超临界机组设计、制造技术，加快研发700摄氏度超超临界发电技术。在“新建机组设计优化和先进发电技术”中提到：在新的镍基耐高温材料研发成功后，蒸汽参数可提高至700摄氏度，大幅提高机组热效率。&n

DATE： 2016 05月04日

2015年船舶海工企业业绩汇总

★主要船舶企业业绩扬子江船业2015年实现营业收入160.1亿元，同比增长4%；营业利润37.2亿元，同比下降10%；净利润24.5亿元，同比下降29%。2中远投资（新加坡）2015年实现营业收入161.9亿元，同比下降17.4%，营业利润亏损26亿元，同比由盈转亏。太阳鸟2015年实现营业总收入44042.09万元，同比增长14.05%；营业利润1260.19万元，扭亏为盈；利润总额2158.44万元，同比下降19.89%；归于上市公司股东的净利润1618.72万元，同比下降26.85%。现代重工集团2015年实

DATE： 2016 04月19日

上上不锈钢第二十三课： 双相不锈钢的焊接（六）

12.3.5 埋弧焊（SAW）埋弧焊可用于熔敷较大焊缝，与多道次而每道次熔敷量少的焊接方法相比，它在热影响区温度范围的总停留时间较少。由于焊缝金属中铁素体相的凝固和双相组织的转变，双相不锈钢可用SAW焊接而热裂危险最小。然而为了使焊缝完全焊透，相对奥氏体不锈钢而言，有必要对接头设计和焊接参数作一些调整。SAW操作若移动速度非常快，且坡口设计不当，会导致焊缝中心线裂纹, 而降低焊接速度一般可解决裂纹问题。对于大型构件和大型直焊道的焊接，SAW是一种具有成本效益且效果较好的焊接双相不锈钢的方法。SA

DATE： 2016 03月28日

无缝钢管出口“拐点”远未到来 钢材出口量依然会缓慢回升

2015年，中国钢材出口首度突破1亿吨。其中，出口钢管997.8万吨，占出口钢材的比重为8.88%，钢管出口量同比增长6.26%，再创历史新高。在钢管出口增量中，焊管的贡献最大：2015年中国焊接钢管出口量为474.22万吨，同比增长16.51%。而与焊管形成鲜明反差的，就是无缝钢管。相关统计数据显示，2015年，我国无缝钢管出口量为454.9万吨，同比减少14.4%。就价格而言，无缝钢管出口均价为1096.31美元/吨，同比下降超过10%，降幅远大于2014年。在其他钢材品种出口量不断攀升的2015年，无缝钢管出

DATE： 2016 03月25日

上上不锈钢第二十二课： 双相不锈钢的焊接（五）

12.3.3 药芯焊丝电弧焊（FCW）药芯焊丝电弧焊是双相不锈钢焊接的最新工业化进展之一。它的成功应用恰好表明了双相不锈钢技术的发展是多么地深远和迅速。FCW法使用与GMAW相同的设备，通过焊炬自动供给填充助焊剂的焊丝。焊丝中的粉末提供了部分焊缝金属的合金元素和焊渣，保护焊缝免受空气氧化和污染，通过焊炬提供补充保护气体对热影响区起到了保护作用。FCW是一种经济的焊接方法，因为其熔敷率高。它适用于不规则的位置和各种厚度材料的焊接。设备实施药芯焊丝电弧焊使用的设备与GMAW相同。填充金属由于采用助焊剂保护的焊接方法焊接

DATE： 2016 03月23日

上上不锈钢第二十一课： 双相不锈钢的焊接（四）

12.3.2 焊后热处理气体保护金属极电弧焊（GMAW）有时称为惰性气体保护金属极电弧焊（MIG），它特别适用于要求经济地熔敷大量焊缝金属的长焊道的焊接。对简单形状的结构可进行自动焊接 。经常使用GMAW进行长焊道的焊接，随后用GTAW进行补充以获得复杂操作中的最佳控制。设备GMAW需要专业设备，包括可变斜率和可变电感控制或具有产生脉冲电弧电流能力的恒压电源。GMAW应采用直流反极性（DCRP），焊条为正极。GMAW可有三种电弧过渡方式。短路过渡这种方式需要单独的斜率和二次电感控制，适用于焊接厚达约3mm（ 1/8

DATE： 2016 03月22日

上上不锈钢第二十课： 双相不锈钢的焊接（三）

12.2 焊接工艺评定标题对于标准奥氏体不锈钢，焊接工艺评定试验是相当简单的，仅进行一定数量的试验以证明材料、焊材和焊接方法是合格的。这些评定试验包括硬度试验和弯曲试验（分别检验马氏体和热裂），反映了长期使用铁素体、马氏体或奥氏体不锈钢时可能出现的问题。双相不锈钢满足这些要求没有困难，但是这些试验不可能发现双相不锈钢中可能出现的金属间相或过量铁素体问题。同时，由于需要限制在热影响区温度范围内的总时间，双相不锈钢的性能将对截面厚度和实际焊接操作的细节很敏感。因此，必须广义地考虑“评定”，即证明

DATE： 2016 03月18日

上上不锈钢第十八课：双相不锈钢的焊接

奥氏体不锈钢的焊接问题常常与焊缝金属本身有关，尤其是在全奥氏体或奥氏体占优势的焊缝凝固过程中产生的热裂纹倾向。对于一般奥氏体不锈钢，调整填充金属的成分，使之具有一定的铁素体含量，可将这些问题减至最低程度。高合金奥氏体不锈钢需要使用镍基填充金属，奥氏体凝固不可避免，则通过降低热输入、多道焊来控制。

DATE： 2016 03月16日

上上不锈钢第十九课： 双相不锈钢的焊接（二）

12.1一般焊接准则标题12.1.5 预热由于预热可能是有害的，所以一般不推荐进行预热。如果没有特殊正当的理由，不应当把预热作为一个工序。若用于消除天冷或夜间冷凝形成的湿气时，预热可能是有益的。当采用预热去除湿气时，应将钢均匀地加热到约100℃（200℉）且只能在坡口清理后进行。加拿大不列颠哥伦比亚省乔治王子城Kalowna，Enterprise Steel Fab的2205氧脱木素反应器。© Outokumpu12.1.6 热输入与层间温度双相不锈钢能够容许相对高的热输入。

DATE： 2016 03月16日

上上不锈钢第十七课：双相不锈钢的机加工

11 双相不锈钢的机加工双相不锈钢的屈服强度一般是非氮合金化的奥氏体不锈钢屈服强度的两倍，它们的初始加工硬化率至少与常见的奥氏体不锈钢相当。双相不锈钢的切削碎屑坚硬，对刀具有磨损作用，高合金化的双相不锈钢更是如此。因为在双相不锈钢的生产中硫含量尽可能地低，所以对碎屑的断裂没有什么帮助。由于这些原因，双相不锈钢比具有同样耐腐蚀性的300系列奥氏体不锈钢更难进行机加工，双相不锈钢的机加工一般要求更大的切割力，并且刀具的磨损更快。当采用硬质合金刀具时，与奥氏体不锈钢相比，其机加工的困难程度最明显。图15给出了几种双相不锈

DATE： 2016 03月15日

上上不锈钢第十六课：成形（二）

10.2温成形有时采用温和地加热方式来协助工件的成型操作是有用的，但双相不锈钢在315℃（600℉)以上长时间加热会由于475℃（885℉)脆性（见图5）导致室温韧性和耐腐蚀性的下降。在较高温度下，存在由金属间相的析出导致的更快速、有害作用更大的风险。由于这些相不干扰成型工艺，双相不锈钢可以通过温热成形。当加工温度超过300℃（570℉），温成形之后应当进行完全的固溶退火和快速淬火（见表10）。表10. 双相不锈钢最低固溶退火温度（来源：生产商数据和ASTM A 480）10.3冷成形双相不锈钢在各种加工制造中表现

DATE： 2016 03月14日

上上不锈钢第十五课：成形（一）

双相不锈钢通常表现出优异的热成形性，在高达至少1230℃（2250℉）的温度下具有相对低的成形负荷。但是，如果热成形的温度太低，变形就会聚集在较弱而且塑性较差的铁素体，结果造成变形区铁素体开裂。此外，当热加工温度降得太低时，会析出大量的σ相。

DATE： 2016 03月12日

上上不锈钢第十四课：切割

9 切割通常用于奥氏体不锈钢和碳钢的工艺可用于双相不锈钢的切割，但对参数做一些调整是必要的，以适应力学性能和热特性的不同。 9.1锯切由于双相不锈钢的高强度、高加工硬化率以及缺乏实际起断屑作用的夹杂物，它比碳钢更难锯切。采用大功率的机器、强大的锯条矫直系统、粗锯齿形的锯条、慢速－中速的切割速度、重进刀、冷却剂的充分流动（最好是既起润滑又起冷却作用的合成乳化剂以便锯条将冷却剂传递到工件上）等可以得到最佳的结果。切割速度和进刀量应与316奥氏体不锈钢的情形类似。9.2剪切双相不锈钢的剪切采用与剪切304和316不锈钢同

DATE： 2016 03月11日

上上不锈钢第十三课：物理性能

表7给出了一组双相不锈钢室温下的物理性能，表8给出了高温的性能数据，为便于比较，也包括了碳钢和奥氏体不锈钢数据。

DATE： 2016 03月10日

上上不锈钢第十一课：终端用户技术要求和质量控制（三）

双相不锈钢轧材的奥氏体－铁素体的相平衡在炉号与炉号或批号与批号之间的变化很小，这是因为生产中化学成分被控制在很窄的范围，而且退火操作有明确规定。一般2205双相钢含有40％～50％的铁素体，因此，测定退火轧材的相平衡价值有限。

DATE： 2016 03月09日

上上不锈钢第十二课：力学性能

双相不锈钢力学性能优异，其标准牌号见表5。它们在固溶退火状态下的室温屈服强度是未添加氮的标准奥氏体不锈钢的两倍多，这样设计师在某些应用中就可减小壁厚。图11比较了从室温到300℃（570℉）温度区间几种双相不锈钢与316L奥氏体不锈钢的屈服强度。由于铁素体相有475℃（885℉）脆性的危险，所以双相不锈钢不应长时间用于温度高于压力容器设计规范规定的条件（见表2）。

DATE： 2016 03月08日

上上不锈钢双相钢第十课：终端用户技术要求和质量控制（二）

相对奥氏体不锈钢而言，双相不锈钢具有较高的强度，但是偶尔有最终用户技术要求规定了强度或硬度的最大值。强度或硬度引入最大值可能是借鉴了马氏体不锈钢的经验，而马氏体不锈钢的高强度和硬度来自于未经回火处理的马氏体。但是双相不锈钢在冷却过程中不形成马氏体，双相不锈钢的高强度和高硬度缘于其高的氮含量、本身的双相结构、成型或矫直操作中可能发生的加工硬化。

DATE： 2016 03月07日

上上不锈钢第九课：终端用户技术要求和质量控制（一）

双相不锈钢制造加工的技术要求和质量控制方面一个关键的实际问题是焊接后性能的保持。必须通过合格的工艺使双相不锈钢原始供货态的成分和加工确保焊后仍具有良好的性能。

DATE： 2016 03月04日

上上不锈钢第八课：耐腐蚀性能（三）

双相不锈钢最早期的某些应用是基于它们耐氯化物应力腐蚀断裂（SCC）的性能。与具有类似耐氯化物点蚀和缝隙腐蚀性能的奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢表现出明显优越的耐应力腐蚀断裂性能。

DATE： 2016 03月03日