6.2  特殊试验要求

6.2.4用金相或磁性法测定相平衡 

双相不锈钢轧材的奥氏体－铁素体的相平衡在炉号与炉号或批号与批号之间的变化很小，这是因为生产中化学成分被控制在很窄的范围，而且退火操作有明确规定。一般2205双相钢含有40％～50％的铁素体，因此，测定退火轧材的相平衡价值有限。

但是，测定铁素体含量对于评定焊接工艺是适合的，这样做可以防止热影响区出现过多的铁素体。双相不锈钢相平衡的准确测定通常要求采用金相检查和数点法，如ASTM E 562（手动）或E 1245（自动）方法。由于双相不锈钢是铁磁性的，奥氏体和铁素体的间距特别细，如果没有同样的几何形状和相平衡的金相测量结果作参考标准，则磁性检测法的可靠性是有限的。AWS A4.2-91和EN ISO 82496描述了校准磁性测量仪的方法，测量双相不锈钢焊缝处铁素体并以铁素体数FN报告结果。合格的焊缝相平衡范围比母金属要宽得多。如果可以采用ASTM A 923试验证明，焊缝及热影响区的韧性和耐腐蚀性合格的话 ，那么铁素体范围在25％～75％时，即可保证双相不锈钢理想的性能。磁性测量得出铁素体数在30～90之间是可以接受的。

对已经在服务中心或经销商库存清单中的材料要求进行相平衡的测定，比对在工厂进行生产的材料提出同样的要求要花费更多，获取试样并进行单独的试验也可能影响及时供货。

因为金属间相是非磁性的，所以磁性试验不能用来检测σ相和χ相。

在一个大型桥面上安装双相不锈钢钢筋。

6.2.5这腐蚀试验

按照ASTM A 923方法C对固溶处理的轧材进行腐蚀试验是检测有害状态最具成本效益的方法之一。金属间相的析出以及过量铁素体相中可能存在的氮化铬，都可以耐点蚀性能的降低形式而被检测出来。这些相造成临界点蚀温度（CPT）比正常退火的材料低15℃或更多。测定试样的实际临界点蚀温度花费较高，因为它需要按照ASTMG48进行多次试验或按ASTM G 150对单个试样试验。然而，在比双相不锈钢典型临界温度低10～15℃的温度下，ASTMA923方法C进行单一腐蚀试验将揭示有害相的存在。当采用腐蚀试验来检测有害相的存在时，任何正面或侧面及边缘的点蚀都应当被当作拒收的依据。尽管在实际设备里边缘可能不接触介质，但试验的目的是检测金属间相，而它们较可能出现在中心线上，当把边缘的腐蚀考虑进去时就对中心线进行了评估。

拟定ASTM A 923之前，腐蚀试验通常是参考“改进ASTM G48试验”，但G 48是一个实验室的研究方法而不是材料合格性的验收方法。如果要求做G 48试验，但没有确定是哪种G48操作方法并指出其他试验条件，那么这种要求是不完全的。试验条件

包括：

(1)表面准备

(2)试验温度

(3)试验持续时间

(4)是否包括边缘的腐蚀

(5)合格标准的确定

ASTM A 923是一项验收试验，目的是用一种经济有效而相对快速的方法证明轧材不存在有害的金属间相。ASTM A 923 方法C是以腐蚀速率作为验收的标准。通过检测点蚀来检测有害相，这似乎令人惊讶；然而采用这个方法是基于以下两个原因：

1. 通过重量损失来考察合格与否，就不用判断金属表面是否有蚀坑这种麻烦且可能带主观色彩的问题。拒收所规定的失重足够大，很容易进行测量，但它又足够小，在24小时的试验里就可以容易地检测出与金属间相相关的点蚀类型。

2. 采用腐蚀速率，只要能确定总表面积，则几乎任何尺寸和形状的样品都能进行试验。

与易受方向和缺口位置影响的夏比试验相比，腐蚀试验是谨慎的，而且对试样的几何形状和位置不敏感。腐蚀试验作为焊接工艺评定的一部分是适当的，而且，当可以获得样品时，它还作为一种具有经济有效的质量控制试验方法用于产品焊缝样品的检验。但必须考虑到退火轧材与焊接接头在耐腐蚀性方面允许的差异，即便是一个焊接得当的焊缝，由于焊接工艺、保护气体和所焊接的双相不锈钢牌号的不同，其临界点蚀温度也可能比母金属低5～15℃。

6.2.6产品焊接和检验 

双相不锈钢可能发生的问题对焊工来说并不是显而易见的，也无法用无损检测方法检测出来。焊工必须认识到焊缝的总体质量取决于严格地遵循焊接工艺规程，并通过其在使用中的韧性和耐腐蚀性来衡量。偏离规定的工艺规程不一定在车间被检测出来，但每一次偏离都对安全、经济的使用是一个威胁。

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